Методические указания к практическим занятиям по дисциплине




НазваниеМетодические указания к практическим занятиям по дисциплине
страница14/17
Дата публикации12.07.2013
Размер1.68 Mb.
ТипМетодические указания
zadocs.ru > Спорт > Методические указания
1   ...   9   10   11   12   13   14   15   16   17


Для горизонтальных конвейеров K2sinα = 0 и скорость



Меньшие значения коэффициентов Кх и большие Кг относят к более мелким грузам, так как чем мельче частица груза, тем меньше скорость его транспортирования (см. табл. 13.3).

^ Производительность конвейера



где А — площадь поперечного сечения желоба, м2; zчисло грузонесущих желобов; ψ — коэффициент заполнения желоба, для от­крытых желобов ψ = 0,6... 0,9; для прямоугольных труб ψ = 0,6... 0,8; для круглых труб ψ = 0,5...0,6, меньшее значение принимают для грузов мелких фракций; ρ — плотность транспортируемого груза, т/м3; v — скорость транспортирования груза, определяемая по формуле (13.5), м/с.

Размеры поперечного сечения желоба определяют по расчетной производительности Q и скорости v транспортирования груза.

Для круглых желобов внутренний диаметр трубы, м:




для прямоугольных желобов ширина желоба, м:




где hгр — высота слоя груза по рекомендациям, в среднем hгр = 50... 100 мм.

Ширину желоба и диаметр трубы проверяют по условию раз­мещения кусков груза: для рядовых грузов D, В ≥ 3аmах; для сорти­рованных грузов D, B 4аmах.

Усилия в упругих связях и шатуне конвейера зависят от характера настройки упругой системы конвейера. Резонансная настройка упругой системы конвейера обеспечивает малый расход энергии при установившейся работе конвейера, возможность создания конвейера высокой производительности, но требует значитель­ных пусковых усилий из-за большой жесткости упругой системы. Резонансная настройка упругой системы получила преимуществен­ное распространение на конвейерах среднего и тяжелого типов.

Подвесные вибрационные конвейеры (см. рис; 13.3) работают в зарезонансном режиме настройки упругой системы. Амплитуду ко­лебаний грузонесущего элемента свободно колеблющегося кон­вейера при жесткости упругих связей к и внутреннем сопротивле­нии в них р определяют из решения дифференциального уравне­ния вынужденных колебаний центра инерции системы:



Если пренебречь сопротивлениями в упругих подвесках (μ = 0) и ввести некоторые другие упрощения, что для зарезонансной настройки вполне допустимо, то статический момент массы дебалансов можно определить по формуле



где тoобщая масса дебалансов центробежного возбудителя, кг; ro — эксцентриситет расположения массы дебалансов, т. е. рассто­яние от центра тяжести дебаланса до оси вращения, мм; т — общая масса колеблющихся частей конвейера с учетом присоеди­ненной массы транспортируемого груза, кг; а — амплитуда коле­баний желоба, мм.

Общая масса колеблющихся частей






где тт — масса трубы (или желоба) конвейера со всеми прикреп­ленными к ней деталями, кг; тп — масса вибровозбудителя, при­крепленного к трубе, кг; λ — эмпирический коэффициент учета массы транспортируемого груза, зависящий от коэффициента Г режима работы конвейера из графика (рис. 13.10); mгр — масса транспортируемого груза на грузонесущем элементе, кг:


где Q — производительность, т/ч; L — длина желоба, м; v - скорость груза, м/с.

Суммарная центробежная сила, развиваемая вибратором:



По этой нагрузке ведется расчет на прочность и жесткость эле­ментов конвейера.

Опорные конвейеры чаще всего работают в резонансном режиме настройки упругой системы.

Двухмассную систему конвейера при полной симметрии и ра­венстве масс верхних и нижних желобов или труб можно рассмат­ривать как одномассную систему какой-либо одной ее половины с одной степенью свободы.

Жесткость упругих связей для резонансной настройки выбира­ют по условию



где ω — угловая скорость вынужденных колебаний желоба, с-1; ω0 — угловая скорость собственных колебаний системы, с-1:



где kсуммарная жесткость упругой системы одного грузонесущего элемента, Н/м; т — обобщенная масса колеблющихся час­тей одного грузонесущего элемента конвейера с учетом присое­диненной массы груза.

В общем случае жесткость упругой системы конвейера



где k1 — жесткость рессор, k1 = k'1 · z1 (k'1 — жесткость одного листа рессоры, Н/м; z1 — число листов в рессорах); k2 — приведенная жесткость резинометаллических пакетов, k2 = k'2· z2 (k2 — приве­денная жесткость одного пакета, k2 = 4 • 10 Н/м; z2 — число паке­тов); k3приведенная жесткость резинометаллических шарни­ров, k3 = k'3 ·z3 (k'3 — приведенная жесткость одного шарнира, k'3 = 10 Н/м; z3число шарниров).

Жесткость одного листа рессоры, Н/мм:



где ^ Е — модуль упругости рессорной стали, Е= 2,15 • 105 МПа; bширина рессоры, мм; α — коэффициент увеличения рабочей дли­ны рессоры, α = 1,05; l — длина рабочей (свободной) части рессо­ры, мм.

Число рессор в конвейере и их размеры определяются на осно­ве предварительной конструктивной проработки. При известной жесткости одного листа рессоры k'1 требуемая толщина



Толщину рессорной стали принимают δ = 2...6 мм. Напряжение изгиба рессоры у ее заделки проверяют по усло­вию



где а — амплитуда колебаний, мм; с3 — коэффициент заделки рессоры, с3 = 0,5...0,7 при δ = 4...6 мм; с3 = 0,8...0,9 при δ = 2...3 мм; [σи] — допускаемые напряжения изгиба, для рессор из сталей 55С2, 60С2, 60С2Н2Л [σи] = 100... 120 МПа.

Максимальное усилие в шатуне при установившемся движе­нии конвейера



где а — амплитуда колебаний желоба, равная радиусу кривошипа шатуна, мм, а = r; kсуммарная жесткость упругой системы одного грузонесущего элемента, Н/мм; μ0 — обобщенный коэф­фициент сопротивлений, учитывающий внутреннее трение в уп­ругих элементах, μ0 = 0,1 — для стальных рессор; μ0 = 0,25...0,4 — для резиновых связей.

Максимальное усилие в шатуне в начальный период пуска оп­ределится по формуле (13.16) при условии, что ω = 0.

Мощность привода определяют по эмпирическим формулам, предложенным В. К.Дьячковым:

для коротких конвейеров длиной L10 м




для конвейеров длиной L > 10 м





где Свкоэффициент транспортабельности груза: для зернистых и кусковых грузов, обладающих хорошей транспортабельностью, (песок, шлак), Св = 1; для порошкообразных и пылевидных на­сыпных грузов, обладающих пониженной транспортабельностью, Св = 1,5...2; Q — расчетная производительность конвейера, т/ч; η0 — КПД механизмов привода; К3 и К4коэффициенты удель­ной затраты мощности (табл. 13.4); L — горизонтальная проекция длины транспортирования груза, м; Н — высота подъема груза (при наклонном транспортировании), м.


Таблица 13.4

^ Средние значения коэффициентов К3 и К4

Вибрационный конвейер

Расчетная производительность конвейера, т/ч

К3

К4

Подвесной одномассный с цент­робежным приводом

5...50

Свыше 50

6...7 5,0...5,5



Опорный одномассный с направ­ляющими наклонными стойками-рессорами с центробежным при­водом

5...50

Свыше 50

7...10

5 ...6

5...6

3,5...4,0

Двухтрубный и однотрубный двухмассный, уравновешенный с эксцентриковым приводом

5...50

С жесткими шатунами

10...12 | 8...10
С упругими шатунами

Свыше 50

4,5...5,0

4...5

3,5...4,0 3,0...3,5

Пример расчета вибрационного конвейера

Рассчитать горизонтальный двухтрубный (двухэлементный) динамически уравновешенный виброконвейер для транспортирования крупного щебня с насыпной массой ρ = 1,8 т/м3. Производительность конвейера Q = 150 т/ч, длина кон­вейера L = 30 м, крупность куска груза а' = 100 мм.

Из табл. 13.1 для двухтрубного конвейера тяжелого типа с экс­центриковым приводом Q > 50 т/ч и L = 30 м рекомендуемый коэффициент режима работы Г = 1,3...2,5; примем Г = 2. В табл. 13.2 рекомендуемая амплитуда колебаний трубы при эксцентри­ковом приводе а = r = 4...8 мм; примем а = 4 мм.

Из формулы (13.3) угловая скорость возбудителя колебаний при α = 0 и среднем угле направления колебаний β = 30°




Критическая частота вращения эксцентрикового вала



Скорость транспортирования по формуле (13.6)




Здесь коэффициент К1 = 1 (см. табл. 13.3) для кускового груза с размерами частиц 5... 200 мм (в данном случае максимальный раз­мер куска а' = 100 мм).

Диаметр трубы при числе труб z = 2 и коэффициенте наполне­ния ψ = 0,5 по формуле (13.8)



Проверка по условию размещения кусков груза: D 3а' = 100 • 3 = 300 мм.

Общая масса колеблющейся части конвейера (одной трубы) вместе с грузом и прикрепленными к трубе частями



Массу трубы т'т при ее толщине δт = 3 и плотности стали ρ = 7,8 т/м3:



где qт — масса 1 м трубы;



Масса трубы вместе с прикрепленными к ней деталями



где 1,3 — коэффициент, учитывающий массу прикрепленных к трубе деталей.

Масса части привода, связанная с трубой: mп = 50 кг.

Масса груза, находящегося в одной трубе:



где qгмасса 1 м груза, находящегося в одной трубе:



Коэффициент λ= 0,15 принят по рис. 13.10 при коэффициенте режима работы Г = 2.

Требуемую жесткость упругой системы найдем из формулы (13.12):



Суммарную жесткость упругой системы можно представить как сумму жесткостей рессор k1,больших k2 и малых k3 резинометаллических шарниров: k = k1 + k2 + k3, отсюда жесткость рессор



Для ориентировочных расчетов принимаем число стоек в кон­вейере 10 (по пять с каждой стороны), число больших резинометаллических шарниров в одной стойке — 4, всего больших шар­ниров z2 = 10• 4; число малых резинометаллических шарниров z3 = 80 (по восемь в каждой стойке); приведенную жесткость одного большого шарнира k'2 = 4 •104 Н/м, всех больших шарниров k2 = k'2z2 = 4 • 104 • 40 = 16 • 105 Н/м, одного малого шарнира k3 = 104 Н/м, всех малых шарниров k3 = k'3z3 = 104 • 80 = 8 • 105 Н/м; число рессор z1 = 320.

Жесткость одной рессоры



Приняв ширину рессоры b = 0,1 м, длину l = 0,4 м, по формуле (13.14) определим ее толщину:



Принимаем δ = 5 мм.

По формуле (13.15) определим напряжение изгиба в месте за­делки рессоры:



Здесь принято: а = 0,004 мм; коэффициент с3 = 0,68 (при рези­новых прокладках между рессорами).

Усилие в шатуне при установившемся движении при μ0 = 0,2 по формуле (13.16)



Усилие в шатуне в начале пуска, когда ω = 0,



По этому усилию рассчитывают на прочность и жесткость эле­менты кривошипно-шатунного механизма.

Мощность привода конвейера длиной более 10 м определяют по формуле (13.18):



Коэффициент транспортабельности груза С = 1 (для кусковых грузов); К3 = 4,5; К4 = 3,5 (см. табл. 13.4).

Выбираем электродвигатель с повышенным пусковым момен­том типоразмера 4АР1800М6УЗ мощностью 18,5 кВт при частоте вращения 975 мин-1. Передаточный механизм не требуется, так как частота вращения кривошипного вала (пкр = 946 мин-1) и ча­стота вращения двигателя отличаются незначительно.
1   ...   9   10   11   12   13   14   15   16   17

Похожие:

Методические указания к практическим занятиям по дисциплине iconМетодические указания по практическим занятиям по дисциплине: «управление работой порта»
Методические указания по практическим занятиям подготовлены: доцентом кафедры «ЭиМ» Анищенко Н. В., ассистентом Париновой Е. А

Методические указания к практическим занятиям по дисциплине iconМетодические указания к практическим и семинарским занятиям по дисциплине «Статистика»
Методические указания к практическим и семинарским занятиям по дисциплине «Статистика» / Сост. Н. Н. Скитер; Волгогр гос с. Х акад....

Методические указания к практическим занятиям по дисциплине iconМетодические указания к практическим занятиям по дисциплине «История украинской культуры»
История украинской культуры: методические указания к практическим занятиям по дисциплине «История украинской культуры» для студентов...

Методические указания к практическим занятиям по дисциплине iconМетодические указания к практическим занятиям по дисциплине «Системный анализ отрасли»
Методические указания предназначены для студентов специальности 5В090900 «Логистика (по отраслям)»

Методические указания к практическим занятиям по дисциплине iconМетодические указания к практическим занятиям по дисциплине «Английский язык»
Методические указания предназначены для студентов специальностей факультета тампт первого курса дневной формы обучения

Методические указания к практическим занятиям по дисциплине iconМетодические указания и задания к практическим занятиям и самостоятельной...
Прокурорский надзор: методические указания и задания к практическим занятиям и самостоятельной работе / сост. О. А. Брашнина. – Новосибирск:...

Методические указания к практическим занятиям по дисциплине iconМетодические указания к практическим занятиям по дисциплине «Программирование...
...

Методические указания к практическим занятиям по дисциплине iconМетодические указания к практическим (семинарским) занятиям модуля...
Методические указания к практическим (семинарским) занятиям составлены к ю н., доцентом кафедры «Государство и право» Е. М. Горячевой...

Методические указания к практическим занятиям по дисциплине iconМетодические указания к практическим занятиям по эксплуатации машинно-тракторного...
Расчетные задания и методические указания к практическим занятиям по эксплуатации машинно-тракторного парка подготовили: доцент Анисимов...

Методические указания к практическим занятиям по дисциплине iconМетодические указания к практическим занятиям по дисциплине «Английский язык»
Методические указания предназначены для практических занятий студентов всех специальностей факультета «Автоматики и вычислительной...

Вы можете разместить ссылку на наш сайт:
Школьные материалы


При копировании материала укажите ссылку © 2013
контакты
zadocs.ru
Главная страница

Разработка сайта — Веб студия Адаманов